权利要求
1.一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，其特征在于，按质量百分比计算，包括Zn元素含量为5.5%～6.5%，Bi元素含量为2.5%～3.5%，Co元素含量为0.5%～0.7%，杂质元素含量小于或等于0.5%，余量为Mg。
2.根据权利要求1所述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，其特征在于，所述Zn元素、Bi元素、Co元素和Mg元素分别来源于原材料单质Zn、单质Bi、Co中间合金和纯Mg，按质量百分比计算，以上原料纯度均为99.99%。
3.根据权利要求1或2所述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
a.将坩埚内壁表面均匀涂抹抗氧化涂料，然后将坩埚放置井式炉中预热到200℃～300℃，并将用于浇注的不锈钢模具放入电阻炉中预热到200℃～300℃;
b.按高强度镁合金的成分设计称量原材料，并将称量好的原材料进行表面处理，直至表面呈现金属光泽，然后在电阻炉中依次放入纯镁、Co中间合金、单质Zn和单质Bi预热，预热温度为200℃～300℃,预热时间为1h～2h;
c.将井式炉加热至470℃～500℃，将步骤b已预热的纯镁放入坩埚中，并开始通保护气氛混合气体，待镁锭完全熔化后依次加入Co中间合金和单质Zn，最后加入单质Bi，然后升温至720℃～740℃，静置保温10～15min;
d.将精炼剂加入步骤c的熔液中并不断搅拌，精炼剂加入完毕后保温静置10～15min;保温静置结束后通入氩气10～15min进行除气处理;除气结束后将坩埚升温至740℃～750℃，然后进行二次保温静置10～15min;二次保温静置结束后捞渣，使用不锈钢工具将表面的过烧产物和杂质捞出，然后静置10～15min;
e.将步骤d静置好的镁合金熔液倒入预热好的不锈钢模具中，制得铸态镁合金。
4.根据权利要求3所述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其特征在于，所述保护气氛混合气体为CO2和SF6的混合气，CO2和SF6的体积比为10：1。
5.根据权利要求3所述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其特征在于，还包括以下热处理步骤：
a.将制得的铸态镁合金放入马弗炉中加热至320℃～340℃保温28h～30h，随后加热至450℃～460℃保温12h～13h进行均匀化处理，再加热至410℃～450℃保温1h～2h，随后立即放入挤压机进行正挤压，得到挤压合金;
b.对步骤a正挤压获得的挤压合金20℃～25℃水冷1h～1.5h，水冷后的挤压合金再次进行450℃～460℃、2.5h～3.5h的固溶处理，随后将挤压合金放入200℃～220℃油浴炉中人工时效2.5h～3.5h。
6.根据权利要求5所述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其特征在于，所述正挤压的挤压速度为1.4m/min～1.6m/min、挤压比为44～46、挤出腔温度为420℃～440℃、模具温度为440℃～460℃。
7.根据权利要求3所述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其特征在于，步骤b中所述表面处理采用机械方法去除表面污物和氧化皮。
说明书
技术领域
[0001]本发明属于合金材料技术领域，具体涉及一种改善拉压不对称性的高强度镁合金及其制备方法。
背景技术
[0002]镁及其合金作为最轻的金属结构材料(密度约为1.74g/cm3，是
铝的2/3，铁的1/4)，具有高比强度比刚度、易于加工、抗震、良好的电磁屏蔽性能以及可回收性等优点。由于我国镁储量非常丰富，在大力倡导轻量化、节能减排的背景下，镁合金在交通运输，航空航天等领域具有光明前景。
[0003]然而，镁合金的应用领域仍然远不如
铝合金和钢铁，商业化进程受到阻碍，根本原因在于镁合金在应用时仍存在着显著缺陷。首先镁合金具有六方密排晶体结构，这种结构在室温下能够提供塑性变形的独立滑移系比较少，即使材料可能通过孪生来适应变形，但是孪生效果也很有限，导致其室温成型性能较差;并且镁合金密排六方晶体结构中，晶体的对称性较低，拉压不对称性严重，使其不适合作为结构件使用。这些问题大大阻碍了镁合金的广泛应用，因此，急需寻找一种既能改善镁合金拉压不对称性又能提高其强度的镁合金体系及其制备方法。目前，一般通过添加合金元素以及设计热处理工艺来改善镁合金显著的拉压不对称型。专利CN201310144920.6“一种降低镁合金材料拉压不对称性的感应热处理工艺方法”通过孪晶变形特性提出沿挤压、轧制主变形方向首先施加一定量的压缩预变形，然后采用感应加热和淬火的方法，改善了合金的拉压不对称性，但此发明方法制备出来的拉伸和屈服强度很低，很难在主承力结构件中有广泛的应用。专利CN202110520025.4通过二次挤压成型有效改善了合金的拉压不对称性，并且通过
稀土元素的添加，提高了合金的屈服强度和抗拉强度，但是该发明方法稀土含量较高，并且所提升的力学性能有限，提高了生产制造成本，限制了其广泛应用。Mg-Zn系合金是一种典型的时效析出合金，由于其高的时效硬化效率被认为是最具前途的可热处理强化合金之一，但单一的Mg-Zn二元合金由于结晶温度区间大，铸造性能差，热裂和拉压不对称性严重等问题，没有得到工程应用。因此，开发一种低稀土或无稀土、较高力学性能且拉压不对称性低的镁合金具有重要意义。
发明内容
[0004]本发明的目的在于提供一种不添加稀土元素的力学性能优秀、拉压不对称性低、工艺步骤简洁、制备成本低、生产效率高的改善拉压不对称性的高强度镁合金及其制备方法。
[0005]为了解决现有技术存在的问题，本发明采用了以下技术方案：
一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，其按质量百分比计算，包括Zn元素含量为5.5%～6.5%，Bi元素含量为2.5%～3.5%，Co元素含量为0.5%～0.7%，杂质元素含量小于等于0.5%，余量为Mg。
[0006]上述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，其所述Zn元素、Bi元素、Co元素和Mg元素分别来源于原材料单质Zn、单质Bi、Co中间合金和纯Mg，按质量百分比计算，以上原料纯度均为99.99%。
[0007]一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其包括以下步骤：
a.将坩埚内壁表面均匀涂抹适当的抗氧化涂料，然后将坩埚放置井式炉中预热到200℃～300℃，并将用于浇注的不锈钢模具放入电阻炉中缓慢预热到200℃～300℃;
b.按高强度镁合金的成分设计称量原材料，并将称量好的原材料进行表面处理，直至表面呈现金属光泽，然后在电阻炉中依次放入纯镁、Co中间合金、单质Zn、单质Bi预热，预热温度为200℃～300℃,预热时间为1h～2h;
c.将井式炉加热至470℃～500℃，将步骤b已预热的纯镁放入坩埚中，并开始通保护气氛混合气体，待镁锭完全熔化后依次加入Co中间合金、单质Zn，最后加入单质Bi，然后升温至720℃～740℃，静置保温10～15min;
d.将精炼剂加入步骤c的熔液中并不断搅拌，精炼剂加入完毕后保温静置10～15min;保温静置结束后通入氩气10～15min进行除气处理;除气结束后将坩埚升温至740℃～750℃，然后进行二次保温静置10～15min;二次静置结束后捞渣，使用不锈钢工具将表面的过烧产物和杂质捞出，然后静置10～15min;
e.将步骤d静置好的镁合金熔液倒入预热好的不锈钢模具中，制得铸态镁合金。
[0008]上述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其所述保护气氛混合气体为CO2和SF6的混合气，CO2和SF6的体积比为10：1。
[0009]上述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其还包括以下热处理步骤：
a.将制得的铸态镁合金放入马弗炉中加热至320℃～340℃保温28h～30h，随后加热至450℃～460℃保温12h～13h进行均匀化处理后，再加热至410℃～450℃保温1h～2h，随后立即放入挤压机进行正挤压;
b .对步骤a正挤压获得的挤压合金20℃～25℃水冷1h～1.5h，水冷后的挤压合金再次进行450℃～460℃，2.5h～3.5h的固溶处理，随后将挤压合金放入200℃～220℃油浴炉中人工时效2.5h～3.5h。
[0010]上述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其所述正挤压的挤压速度1.4m/min～1.6m/min、挤压比44～46、挤出腔温度为420℃～440℃、模具温度为440℃～460℃。
[0011]上述的一种改善拉压不对称性的高强度镁合金的制备方法，其步骤b中所述表面处理采用机械方法去除表面污物和氧化皮。
[0012]与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：
a.本发明提供一种新式合金体系，在不添加稀土元素前提下，只需添加少量元素，便可以实现优秀的力学性能，并且改善镁合金的拉压不对称性。
[0013]b.工艺步骤简化，只需对铸态合金进行热挤压与固溶时效处理就可以获得高强度的镁合金产品，可以大幅度提高生产效率。
[0014]c.在性能方面，本发明制备的高强度镁合金产品具有优异的力学性能，同时该合金拉压不对称性低，扩展了Mg-Zn系合金的应用;在制备成本方面，由于合金元素均为微量化添加以及非稀土元素，并且不涉及复杂的工艺方法和流程，制备成本较低;因此，该新型镁合金具备有商业化生产的潜力。
[0015]e.本发明制造过程符合安全环保的理念，不会对环境产生任何污染。
[0016]f.本发明在保证合金成分偏差和杂质元素符合规定的情况下，可以对超过服役时长的产品进行回收利用，二次熔炼进而节约成本。
附图说明
[0017]为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
[0018]图1为实施例1的100nm的透射电镜图。
[0019]图2为本发明实施例2添加3%Bi(质量分数) 挤压+T6 处理后室温拉伸和压缩的工程应力应变曲线。
[0020]图3为本发明对比例2添加 3%Bi(质量分数) 挤压态镁合金室温工程应力应变曲线。
[0021]图4为本发明对比例3添加3%Bi(质量分数)挤压+固溶态镁合金室温工程应力应变曲线。
具体实施方式
[0022]为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合说明书实施例对本发明的具体实施方式做详细的说明。
[0023]在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明，但是本发明还可以采用其他不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似推广，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。
[0024]其次，此处所称的“一个实施例”或“实施例”是指可包含于本发明至少一个实现方式中的特定特征、结构或特性。在本说明书中不同地方出现的“在一个实施例中”并非均指同一个实施例，也不是单独的或选择性的与其他实施例互相排斥的实施例。
[0025]如无特别说明，实施例中所采用的原料均为商业购买。
[0026]实施例1
本实施例提供一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，按质量百分比计算，包括Zn元素含量为6%，Bi元素含量为3%，Co元素含量为0.6%，杂质元素含量小于等于0.5%，余量为Mg。Zn元素、Bi元素、Co元素和Mg元素分别来源于原材料单质Zn、单质Bi、Co中间合金和纯Mg，按质量百分比计算，以上原料纯度均为99.99%。
[0027]Co元素可以提高Mg-Zn系合金的共晶温度，使得这些合金可以在一个更高的温度下进行固溶处理，而更高的固溶处理温度可以使更多的Zn原子溶解到镁基体当中，同时在淬火水冷后获得更高密度的空位，在等温时效过程中，高密度的空位和Zn原子之间的作用能促进时效反应，从而使得合金的析出相数量密度高，析出相更弥散、细小。
[0028]在共晶温度553℃时，Bi元素在镁基体的极限固溶度为0.13%(质量百分比)，而在200℃下溶解度几乎为零，并且时效析出的Mg3Bi2相是一种高温稳定相，有益于改善镁合金的高温性能以及抗蠕变性能，所以Mg-Bi系合金是设计时效强化的理想体系，但是二元Mg-Bi合金的时效硬化响应较弱，而在Mg-Bi合金中添加少量的Zn，可以显著增加其时效硬化响应，并且时效析出三种不同类型的Mg3Bi2相。故可以在Mg-Zn系合金中加入Bi元素，以获得优异的时效硬化作用。但高含量的Bi含量在热处理过程中一般需要用惰性气体氩气进行封管处理，以避免后续热处理过程中的合金氧化问题。故本发明合金中添加的Bi元素含量不高于3%(质量百分比)。
[0029]本实施例的高强度镁合金制备方法包括以下步骤：
步骤S1：将坩埚内壁表面均匀涂抹适当的抗氧化涂料，然后将坩埚放置井式炉中预热到300℃，并将用于浇注的不锈钢模具放入电阻炉中缓慢预热到300℃;
步骤S2：配料：按高强度镁合金的成分设计称量原材料，按质量百分比计算，称取6%的单质Zn，0.6%的Co中间合金，3%的单质Bi，其余为纯Mg。对称量的原材料采用机械方法进行表面打磨处理，去除原材料表面污物、氧化皮，直至表面呈现金属光泽，然后对原材料进行预热处理，在电阻炉中依次放入纯镁、Co中间合金、单质Zn、单质Bi，300℃预热1h;
步骤S3：熔炼：坩埚预热到300℃后保温1h，再设定坩埚温度为500℃，待坩埚达到指定温度时，将事先预热好的纯镁锭加入到坩埚中，并开始通保护性混合气体，混合气体为按体积比计算的10CO2：1SF6的混合保护气体，静置待纯镁锭熔化后，依次加入Co中间合金、单质Zn，最后加入Bi单质，接着升温至720℃静置保温 15分钟;
步骤S4：精炼处理，将精炼剂加入步骤S3的熔液中，加入过程中不断搅拌熔液，加入完毕后保温静置10分钟;
步骤S5：静置结束后通入氩气10分钟进行除气处理;除气结束后将坩埚升温至740℃静置15min，静置结束后捞渣，使用不锈钢工具将表面的过烧产物和杂质捞出，然后静置15min;
步骤S6：浇铸，将静置后的镁合金熔液浇注到预热到300℃的圆柱形模具中，制得棒状铸态镁合金，铸锭空冷至室温，浇铸过程无需通入保护气体。注意浇铸速度不宜过快，防止形成较深的冒口。参照图1为本发明100nm的透射电镜图。
[0030]性能检测：将制备完毕合金样品铸锭进行机加工，将镁合金铸锭加工为符合相应拉伸性能测试标准的试样形状，进行性能测试，包括拉伸性能测试。拉伸试样规格符合GB/T16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T228.1-2010标准。实验重复三次以确保数据的准确性。在拉伸性能测试中，合金的屈服强度为164Mpa，抗拉强度为234Mpa。
[0031]实施例2
本实施例与实施例1的不同之处在于，还包括热处理步骤：
将所得的铸态镁合金放入马弗炉中加热至320℃保温28h，随后加热至450℃保温12h进行均匀化处理后再420℃预热保温1h，随后立即放入温度为420℃的500t卧式挤压机进行正挤压，挤压速率1.5m/min，挤压比45，挤压温度420℃，挤压模具温度440℃。正挤压获得的挤压合金20℃水冷1h后再次进行450℃加热，静置2.5h的固溶处理，随后将合金放入200℃油浴炉中，人工时效3h。
[0032]性能检测：将制备完毕合金样品铸锭进行机加工，将镁合金铸锭加工为符合相应拉伸、压缩性能测试标准的试样形状，进行性能测试，包括拉伸性能测试，压缩性能测试。拉伸试样规格符合GB/T 16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T228.1-2010标准。压缩试样规格符合GB/T 7314-2017标准，压缩测试方法符合GB/T 7314-2017标准。实验重复三次以确保数据的准确性。参照图2，在拉伸性能测试中，合金的屈服强度为322Mpa，抗拉强度为344Mpa;在压缩性能测试中，合金的屈服强度为168Mpa，抗压强度为452Mpa。计算得合金的压缩与拉伸屈服强度比值为0.52。
[0033]实施例3
本实施例提供一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，按质量百分比计算，包括Zn元素含量为6.5%，Bi元素含量为3.5%，Co元素含量为0.7%，杂质元素含量小于等于0.5%，余量为Mg。Zn元素、Bi元素、Co元素和Mg元素分别来源于原材料单质Zn、单质Bi、Co中间合金和纯Mg，按质量百分比计算，以上原料纯度均为99.99%。
[0034]本实施例的高强度镁合金制备方法包括以下步骤：
步骤S1：将坩埚内壁表面均匀涂抹适当的抗氧化涂料，然后将坩埚放置井式炉中预热到200℃，并将用于浇注的不锈钢模具放入电阻炉中缓慢预热到200℃;
步骤S2：配料：按高强度镁合金的成分设计称量原材料，按质量百分比计算，称取6.5%的单质Zn，0.7%的Co中间合金，3.5%的单质Bi，其余为纯Mg。对称量的原材料采用机械方法进行表面打磨处理，去除原材料表面污物、氧化皮，直至表面呈现金属光泽，然后对原材料进行预热处理，在电阻炉中依次放入纯镁、Co中间合金、单质Zn、单质Bi，200℃预热2h;
步骤S3：熔炼：坩埚预热到200℃后设定坩埚温度为470℃，待坩埚达到指定温度时，将事先预热好的纯镁锭加入到坩埚中，并开始通保护性混合气体，混合气体为按体积比计算的10CO2：1SF6的混合保护气体，静置待纯镁锭熔化后，依次加入Co中间合金、单质Zn，最后加入Bi单质，接着升温至730℃静置保温 10分钟;
步骤S4：精炼处理，将精炼剂加入步骤S3的熔液中，加入过程中不断搅拌熔液，加入完毕后保温静置13分钟;
步骤S5：静置结束后通入氩气13分钟进行除气处理;除气结束后将坩埚升温至745℃静置10min，静置结束后捞渣，使用不锈钢工具将表面的过烧产物和杂质捞出，然后静置10min;
步骤S6：浇铸，将静置后的镁合金熔液浇注到预热到200℃的圆柱形模具中，制得棒状铸态镁合金，铸锭空冷至室温，浇铸过程无需通入保护气体;
步骤S7：将所得的铸态镁合金放入马弗炉中加热至340℃保温29h，随后加热至455℃保温12.5h进行均匀化处理后再430℃保温1.5h，随后立即放入温度为430℃的卧式挤压机进行正挤压，挤压速率1.6m/min，挤压比46，挤压温度440℃，挤压模具温度460℃。正挤压获得的挤压合金23℃水冷1.2h后再次进行460℃加热，静置3.5h的固溶处理，随后将合金放入220℃油浴炉中，人工时效2.5h。
[0035]性能检测：将制备完毕合金样品铸锭进行机加工，将镁合金铸锭加工为符合相应拉伸性能测试标准的试样形状，进行性能测试，包括拉伸性能测试。拉伸试样规格符合GB/T16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T228.1-2010标准。实验重复三次以确保数据的准确性。在拉伸性能测试中，合金的屈服强度为319Mpa，抗拉强度为340Mpa。
[0036]实施例4
本实施例提供一种改善拉压不对称性的高强度镁合金，按质量百分比计算，包括Zn元素含量为5.5%，Bi元素含量为2.5%，Co元素含量为0.5%，杂质元素含量小于等于0.5%，余量为Mg。Zn元素、Bi元素、Co元素和Mg元素分别来源于原材料单质Zn、单质Bi、Co中间合金和纯Mg，按质量百分比计算，以上原料纯度均为99.99%。
[0037]本实施例的高强度镁合金制备方法包括以下步骤：
步骤S1：将坩埚内壁表面均匀涂抹适当的抗氧化涂料，然后将坩埚放置井式炉中预热到250℃，并将用于浇注的不锈钢模具放入电阻炉中缓慢预热到250℃;
步骤S2：配料：按高强度镁合金的成分设计称量原材料，按质量百分比计算，称取5.5%的单质Zn，0.5%的Co中间合金，2.5%的单质Bi，其余为纯Mg。对称量的原材料采用机械方法进行表面打磨处理，去除原材料表面污物、氧化皮，直至表面呈现金属光泽，然后对原材料进行预热处理，在电阻炉中依次放入纯镁、Co中间合金、单质Zn、单质Bi，250℃预热1.5h;
步骤S3：熔炼：坩埚预热到250℃后设定坩埚温度为480℃，待坩埚达到指定温度时，将事先预热好的纯镁锭加入到坩埚中，并开始通保护性混合气体，混合气体为按体积比计算的10CO2：1SF6的混合保护气体，静置待纯镁锭熔化后，依次加入Co中间合金、单质Zn，最后加入Bi单质，接着升温至740℃静置保温 13分钟;
步骤S4：精炼处理，将精炼剂加入步骤S3的熔液中，加入过程中不断搅拌熔液，加入完毕后保温静置15分钟;
步骤S5：静置结束后通入氩气15分钟进行除气处理;除气结束后将坩埚升温至750℃静置13min，静置结束后捞渣，使用不锈钢工具将表面的过烧产物和杂质捞出，然后静置13min;
步骤S6：浇铸，将静置后的镁合金熔液浇注到预热到250℃的圆柱形模具中，制得棒状铸态镁合金，铸锭空冷至室温，浇铸过程无需通入保护气体;
步骤S7：将所得的铸态镁合金放入马弗炉中加热至330℃保温30h，随后加热至460℃保温13h进行均匀化处理后再440℃保温2小时，随后立即放入温度为440℃的卧式挤压机进行正挤压，挤压速率1.4m/min，挤压比44，挤压温度430℃，挤压模具温度450℃。正挤压获得的挤压合金25℃水冷1.5h后再次进行455℃加热，静置3h的固溶处理，随后将合金放入210℃油浴炉中，人工时效2.8h。
[0038]性能检测：将制备完毕合金样品铸锭进行机加工，将镁合金铸锭加工为符合相应拉伸性能测试标准得试样形状进行性能测试，包括拉伸性能测试，测试拉伸试样规格符合GB/T 16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T 228.1-2010标准。实验重复三次以确保数据得准确性。在拉伸性能测试中，合金的屈服强度为330Mpa，抗压强度为350Mpa。
[0039]对比例1
本例与实施例2的不同之处在于，与实施例2相比，设计的合金原材料成分不添加Bi元素，按质量百分比计算，包括6%的单质Zn，0.6%的Co中间合金，其余为纯Mg。
[0040]性能测试：将制备完毕合金样品铸锭进行机加工，将镁合金铸锭加工为符合相应拉伸、压缩性能测试标准的试样形状，进行性能测试，包括拉伸性能测试，压缩性能测试。拉伸试样规格符合GB/T 16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T228.1-2010标准。压缩试样规格符合GB/T 7314-2017标准，压缩测试方法符合GB/T 7314-2017标准。实验重复三次以确保数据的准确性。
[0041]最终在拉伸性能测试中，得到合金的屈服强度为307Mpa，抗拉强度为329Mpa;在压缩性能测试中，合金的屈服强度为119Mpa，抗压强度为422Mpa.合金的压缩与拉伸屈服强度比值为0.39。
[0042]本例说明不添加Bi元素的镁合金，无论是拉伸性能的屈服强度和抗拉强度，还是压缩性能的屈服强度和抗压强度，都比实施例2中所制备的合金要低，并且合金的压缩和拉伸屈服强度比值也比实施例2中的低。说明本发明中的合金设计确实改善了合金的力学性能和拉压不对称性。
[0043]对比例2
本例与实施例2的不同之处在于，与实施例2相比，合金经过挤压后，没有再进行固溶和人工时效处理。
[0044]接下来进行性能测试，将所得合金拉伸测试试样状进行拉伸性能测试，拉伸试样规格符合GB/T 16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T228.1-2010标准。实验重复三次以确保数据的准确性。
[0045]得到室温下合金在拉伸性能测试的屈服强度和抗拉强度分别为187Mpa和288Mpa，参照图3，本例说明挤压后对合金再进行固溶处理和人工时效处理是必要的，在不进行后续固溶和人工时效处理步骤的情况下，挤压时动态析出的第二相使后续参与时效析出的溶质原子数目很少，所以时效硬化效果很差，合金强度不高。故本发明在对合金进行热挤压水冷后再次进行固溶和人工时效处理。
[0046]对比例3
本例与实施案例2相比，没有进行固溶后的时效处理，将挤压态合金进行450℃加热，静置2.5h的固溶处理，并不进行后续人工时效。
[0047]接下来进行性能测试，将所得合金拉伸测试试样状进行拉伸性能测试，拉伸试样规格符合GB/T 16865-2013标准，拉伸测试方法符合GB/T228.1-2010标准。实验重复三次以确保数据的准确性。
[0048]本例说明将铸态镁合金进行后续的时效处理是必要的，在不进行后续人工时效处理步骤的情况下，得到室温下合金在拉伸性能测试的屈服强度和抗拉强度分别为210Mpa和284Mpa，参照图4，屈服强度和抗拉强度都显著低于实施例2中的新型Mg-6Zn-0.6Co-3Bi系镁合金。
[0049]应说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
说明书附图(4)
声明：
“改善拉压不对称性的高强度镁合金及其制备方法” 该技术专利(论文)所有权利归属于技术(论文)所有人。仅供学习研究，如用于商业用途，请联系该技术所有人。
我是此专利(论文)的发明人(作者)
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编辑：北方有色网
来源：湖南大学苏州研究院, 湖南大学
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