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研究了4级强度亚稳态奥氏体不锈钢301L-DLT、301L-ST、301L-MT和301L-HT冷轧薄板激光对焊接头的凝固组织和拉伸性能。激光焊缝以初始铁素体FA模式凝固，热裂敏感性较小；焊缝由垂直熔合线向内生长的柱状晶组成，没有中心等轴晶粒区。焊缝组织中有奥氏体和板条状、骨架状和蠕虫状铁素体，无杂质、热裂纹和析出相。一次铁素体枝晶臂的平均间距约为17.5 μm，平均铁素体量为5.7%(体积分数)。焊缝的硬度为208~241HV，低于301L-ST、301L-MT和301L-HT板材的硬度。301L-DLT和301L-ST板激光焊件的拉伸断裂位置在母材内，301L-MT和301L-HT板焊件的断裂位置在焊缝内，焊缝金属的断裂强度为886 MPa和921 MPa。301L-HT板焊件的塑性较低，其余三种强度冷轧板激光焊件的拉伸性能都达到了JIS G 4305标准中相应强度冷轧301L板材的力学性能。
使用扫描电子显微镜(SEM)和光学显微镜(OM)观察、X-射线衍射(XRD)分析以及力学性能测试等手段研究了Bi含量对Mg-3Al-3Nd合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明：添加Bi元素可细化Mg-3Al-3Nd合金的组织。当Bi含量(质量分数)为1%时晶粒最小，晶粒尺寸从1854±58 μm减小到890±64 μm；Mg-3Al-3Nd合金由呈网状分布在晶界的Al11Nd3相和分布在晶内的颗粒状Al2Nd组成；随着Bi含量的提高Al11Nd3相和Al2Nd相的数量减少，晶内的BiNd相数量增加；Bi能明显改善Mg-3Al-3Nd合金室温和高温力学性能，Bi含量为1%时其室温和高温力学性能最佳。室温抗拉强度和延伸率分别为167±2.3 MPa和(16.1±0.3)%，高温抗拉强度及延伸率分别为136±1.7 MPa和(19.3±0.3)%。
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对纯钛进行2道次室温等径弯曲通道变形(ECAP)、等径弯曲通道变形加旋锻复合变形(ECAP+RS)并在旋锻后在300℃和400℃退火1 h，制备出4种具有不同组织的超细晶纯钛。对这4种超细晶纯钛进行疲劳裂纹扩展实验并观察分析超细晶纯钛的显微组织和疲劳断口的形貌，研究了裂纹的扩展行为。结果表明：显微组织对超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展门槛值和近门槛区有显著的影响；超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展门槛值随着塑性变形量的增大而增大，随着旋锻后退火温度的提高而降低；疲劳裂纹扩展速率曲线因超细晶纯钛晶粒尺寸和强度的影响出现转折，转折前ECAP+RS复合变形纯钛的抗疲劳裂纹扩展能力比ECAP变形强，且随着退火温度的提高而降低；转折后4种超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展速率相差较小，呈现出相反的结果。疲劳裂纹扩展寿命中转折前近门槛区裂纹扩展寿命占绝大部分，因而转折前的门槛值与近门槛区的扩展速率对抗裂纹扩展能力更为重要。
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使用磁过滤阴极真空电弧(FCVA)技术制备不同厚度的超薄四面体非晶碳膜(ta-C)，研究了表征和测量超薄ta-C碳膜微观结构和性能的方法以及膜厚的影响。使用X射线衍射仪验证椭圆偏振光谱仪联用分光光度计表征膜厚度的可靠性并测量了膜密度；用拉曼谱分析薄膜的内在结构，验证用椭偏联用分光光度计表征sp3 C含量的可靠性；用Stoney，s公式计算了薄膜的残余应力。结果表明，薄膜的厚度由7.6 nm增大到33.0 nm其沉积速率变化不大，为1.7±0.1 nm/min；根据椭偏联用分光光度计的表征结果，薄膜中sp3 C的含量逐渐减少，拓扑无序度降低，与拉曼谱的表征结果一致；厚度为7.6 nm的超薄ta-C碳膜中p3 C的含量最高；随着厚度的增大薄膜中的残余压应力从14 GPa降低到5 GPa；厚度为11.0 nm的薄膜主体层密度最大，为3070 kg/m3，致密性较好；厚度对薄ta-C碳膜表面粗糙度的影响较小。用椭偏和分光光度计测量超薄ta-C碳膜的厚度和表征显微结构是可行的，X射线反射法可用于测量超薄ta-C碳膜密度和表面粗糙度，但是对薄膜的质量要求较高。
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用微乳法制备低熔点纳米锡银铜焊粉并揭示其机理，研究了表面活性剂、锡前驱体和微乳液比例对合成的纳米SAC粒子熔点的影响。在最优工艺参数条件下合成的纳米Sn3.0Ag0.5Cu其熔化起始温度为183.6℃，比市售焊锡膏(217.8℃)降低了32.2℃，与传统Sn-Pb焊料的最低熔点183℃接近。
采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数，%)合金作为初始材料，将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理，研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb (原子分数，%) 合金的微观组织和显微硬度的影响，并建立了显微硬度的演变模型。结果表明，随着固溶温度的提高和保温时间的延长B2相的晶粒尺寸增大、均匀度提高，在940~1010℃晶粒长大的速率最低，在1100℃晶粒尺寸的均匀度达到最大值0.84。板条O相的尺寸和数量对合金的性能有显著影响。在(B2+O)两相区时效后，其尺寸和数量显著影响合金性能的次生板条O相的体积分数提高、尺寸减小，尤其是相互交叉、缠结的O/O相数量的增多，使合金的显微硬度提高；在1060℃/60 min/Water cooling(WC)+ 800℃/8 h/Furnace cooling(FC)条件下处理的合金，其显微硬度达到最大值434.92 HV。
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简要叙述了合成金属间化合物的化学还原、沉积沉淀还原、化学气相沉积和热退火等方法。这些合成方法各有优缺点，可根据实际需求选择适宜的方法。总结了金属间化合物对加氢、氧化、重整等反应的催化性能，发现金属间化合物是一类性能优良的催化材料，催化活性与其具有的有序原子排列、电子效应、几何效应、空间效应、协同作用等有关。此外，还展望了此类材料的未来研究方向。
采用两种不同成分的溶液对AZ31镁合金微弧氧化(MAO)陶瓷层进行125℃+18 h的水热处理，研究了水热溶液成分对微弧氧化陶瓷层组织结构及耐蚀性能的影响，探讨了水热成膜及膜层腐蚀机理。研究结果表明：水热处理过程中微弧氧化陶瓷层表面的MgO部分溶解，释放出的Mg2+与碱性水热溶液中的OH-结合形成Mg(OH)2纳米片沉淀在陶瓷层表面及孔洞内；而在含有Al3+和Co2+的溶液处理过程中，溶液中的Al3+和Co2+取代沉淀在MgO表面及孔洞内的Mg(OH)2中部分Mg2+的位置形成双金属氢氧化物(LDH)纳米片，将微弧氧化陶瓷层表面的孔洞及裂纹缺陷闭合。润湿性与电化学测试结果表明，亲水性的Mg(OH)2/MAO复合膜层因Mg(OH)2对MAO陶瓷层的封孔效应能在一定程度上提高MAO陶瓷层的耐蚀性，而疏水性的LDH/MAO复合膜层因封孔效应和LDH离子交换能力能显著提高MAO陶瓷层的耐蚀性。
用磁控溅射法在ITO玻璃基底上制备Ti-Co合金薄膜，对其阳极氧化处理制备出钴掺杂TiO2纳米管阵列薄膜，研究了钴掺杂对纳米管阵列薄膜的形貌、结构、吸收光谱以及光催化还原性能的影响。结果表明：钴掺杂TiO2纳米管阵列薄膜为锐钛矿相，管状阵列的管径均一、排列规整。钴掺杂使薄膜形成(001)择优取向。随着钴掺杂量的提高，薄膜吸收可见光的能力提高。钴含量(原子分数)为0.19%的薄膜光催化性能最优，可见光照150 min后对Cr(VI)的还原率可达98.4%。
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先采用高压静电纺丝技术制备二氧化钛/聚酰胺酸(TiO2/PAA)复合纤维膜，然后对其进行热亚胺化处理制备出二氧化钛/聚酰亚胺(TiO2/PI)复合纤维隔膜。使用扫描电子显微镜(SEM)、傅里叶红外光谱分析仪(FTIR)、热失重分析仪和电化学工作站测试了TiO2/PI复合纤维隔膜的基本性能和电化学性能，结果表明：隔膜具有明显的三维网状结构，与未改性的纯PI隔膜相比，改性后TiO2/PI复合纤维隔膜的拉伸强度、孔隙率和吸液率分别提高到16.74 MPa、77.5%和550%；其热收缩性能较好，整体电化学性能优异。制备的LiFePO4(磷酸铁锂正极)/TiO2/PI/C(石墨负极)电池具有优异的循环稳定性和高放电容量，在1 C条件下进行100个循环后，其库伦效率在25℃和120℃高达96.7%和90.7%。
使带有环氧基团的三缩水甘油基对氨基苯酚(TGPAP)分别与溴代正丁烷(BB)、2-溴乙醇(BE)反应，合成了反应型粘土有机修饰剂溴化(正定烷基)双环氧基(4-环氧醚基)铵(TGPAPB)和溴化(2-羟乙基)双环氧基(4-环氧醚基)铵(TGPAPE)。用这两种修饰剂改性粘土，分别制备出具有相同反应官能团但与环氧树脂的相容性略有不同的两种有机化粘土(B-Clay和E-Clay)。再用“粘土淤浆复合法”制备出两种环氧树脂/粘土纳米复合材料，研究了两种反应型有机修饰剂对纳米复合材料的结构和性能的影响。结果表明：带有羟基的E-Clay以高度无规剥离形式均匀分布在环氧树脂基体中；而B-Clay则形成了无规剥离/插层混合结构。两种粘土均参与固化反应在环氧树脂基体和粘土片层间产生了较强的界面作用力，从而显著提高了纳米复合材料的拉伸强度。粘土质量分数为3%的两种纳米复合材料，其拉伸强度分别达到32.4 MPa(E-Clay)和28.0 MPa(B-Clay)，比对应的纯环氧树脂聚合物分别提高了76.47%和52.51%。同时，这两种纳米复合材料的玻璃化转变温度(Tg)也略有提高。
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使用透射电镜(TEM)研究了Ti65合金在600~650℃、120~160 MPa条件下的蠕变变形行为及其微观变形机制。结果表明：初级蠕变变形机制主要由受攀移控制的位错越过α2相的过程主导；稳态蠕变阶段蠕变机制主要由受界面处扩散控制的位错攀移的过程主导，且应力指数为5~7。在初级蠕变阶段α2相与位错的相互作用是α2相对合金高温强化的主要方式，在稳态蠕变阶段沿α/β相界分布的硅化物阻碍位错运动与限制晶界滑移是硅化物对合金强化的主要方式。
研究了铜含量和烧结温度对Fe-Cu基粉末冶金复合材料摩擦磨损性能影响。结果表明，Cu含量为20%~60%，随着Cu含量的提高耐磨性能先随之提高，Cu含量为40%时耐磨性能达到最优值，平均摩擦系数最小为0.172，磨损量为0.007 g；随着Cu含量的进一步提高耐磨性能反而降低。烧结温度为1096~1296℃时，随着烧结温度的提高耐磨性能随之提高，温度达到1196℃时耐磨性能达到最优，平均摩擦系数最小为0.123，磨损量为0.0018 g；烧结温度再提高耐磨性能反而降低。在最优工艺烧结过程中液相Al分别与Fe和Cu基体生成固溶体，使材料的密度和强度提高。MnS分解后，Mn与Fe基体生成固溶体，部分C也与Fe基体生成固溶体，两者促进了合金的固溶强化。其余的单质C，使合金的润滑性能提高。烧结后，Cu晶粒组织变得均匀细小，在Fe基中以网状形式存在。以上各组元的特殊作用使Fe-Cu基复合耐磨材料具有优异的耐磨性能。
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研究了热作模具钢DM的高温稳定性和热疲劳性能。结果表明，DM钢在620℃热稳保温过程中马氏体板条内的薄片状M3C型碳化物逐渐向条块状M7C3型碳化物转变，在板条的边界生成M7C3、M23C6型碳化物。DM钢的短循环周次热疲劳性能受控于位错重排和湮灭，长循环周次热疲劳性能受控于碳化物的粗化程度。DM钢中M3C、M7C3、M6C型碳化物的生成自由能分别为27765.5 J/mol、3841.5 J/mol、-7138.1 J/mol，表明在热稳保温与热疲劳试验过程中碳化物的演变机理一致，发生了M3C→M7C3→M6C类型演变。
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研究了脱碳退火样品中的残余碳对取向硅钢初次和二次再结晶的组织和磁性能的影响。结果表明：随着脱碳退火样品中残余碳含量的提高，初次再结晶的平均晶粒尺寸减小，表层和中心层的晶粒尺寸差增大；初次再结晶的强{111}<110>或{111}<112>织构向强{112}<110>织构转变，部分1/4层的Goss晶粒或{111}<112>晶粒转变为其他取向的晶粒；残余碳含量超过0.0200%后，高温退火样品二次再结晶不完善，磁性能较差。相变是导致上述现象的主要原因。
采用氧气介质阻挡放电(DBD)等离子体处理PBO纤维表面，用以改善PBO纤维与双马来酰亚胺(BMI)树脂之间的界面粘结性能。结果表明，用氧气等离子体处理PBO纤维能大幅度提高PBO/BMI复合材料的层间剪切强度(ILSS)值，最佳处理条件为功率30 W/m3、时间24 s，ILSS值从43.9 MPa提高到62.0 MPa。经过氧气DBD等离子体处理的PBO纤维其表面的氧含量明显提高，氮含量变化不大，甚至在过度处理时降低；官能团-O-C=O基团的含量从0提高到3.16%，-C-O-的含量也明显提高；在氧气DBD等离子体处理后的PBO纤维表面产生大量凹凸不平和沟壑，使纤维表面的粗糙度提高。而表面氧含量的提高和表面形貌与粗糙度的变化，是PBO/BMI复合材料ILSS值提高的重要原因。单丝拉伸实验结果表明，适当的DBD等离子体处理不会对PBO纤维表面产生不良影响，不影响其在复合材料中的作用。
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在液氮温度下将4 mm厚的Cu-4.5%(质量分数)Al合金板材双表面机械研磨2 min，形成~250 μm厚的梯度结构层，在梯度结构层内产生了位错、层错、纳米孪晶等缺陷密度由表及芯呈梯度减少的微观结构，用数字图像相关法研究了拉伸过程中剪切带的演变过程。结果表明，双面约束的梯度结构材料能避免应变局部化，均匀分布的应力应变使材料避免了在较早阶段塑性失稳进入颈缩阶段，较好的保持了加工硬化能力。
对7075铝合金进行深冷-时效复合处理(DCT-T6)，使用TEM、SEM和拉伸测试等手段对其表征，研究了深冷-时效复合处理对其显微组织和力学性能的影响。结果表明，与T6处理相比，DCT-T6处理可提高晶内析出相密度、减小析出相的尺寸、提高位错密度和生成亚晶。在深冷时间为3~6 h时，随着深冷时间的延长η'相的密度先提高后降低，晶界析出相(GBP)的尺寸、两相间距、线缺陷数量、η相密度、位错密度以及亚晶数量增大，合金的伸长率降低，抗拉强度先提高后降低。深冷4 h为拐点。深冷时间为4 h时合金的抗拉强度达到最大值645 MPa，比T6样品提高13.1%；深冷时间为3 h时合金的伸长率达到最大值13%，比T6样品提高了44.4%。
用钨极氩弧焊(TIG)和变极性等离子弧焊(VPPA)对2195与2219异种铝合金进行平板对接焊，研究了不同焊接方法和在有无保护气氛条件下焊接接头的显微组织和性能。结果表明，在用TIG和VPPA工艺焊接的接头区域都没有出现宏观热裂纹，能量密度高、焊接快和热输入量小的VPPA工艺使焊缝区域较窄；异种铝合金焊缝接头熔合线附近的主要析出相为θ相，在焊缝区域有α-Al与θ相组成的共晶组织；在TIG工艺和有气氛保护的VPPA工艺的焊接接头区域没有出现局部软化现象，焊缝区域的硬度与2219侧母材相同。TIG工艺的焊接接头，其抗拉强度更高。
用渗流铸造法制备ZL104合金泡沫和304不锈钢纤维/ZL104合金复合泡沫，对比研究了两种泡沫的孔结构、力学和吸声性能及其机理。结果表明，调控盐(次盐)的作用使合金泡沫和复合泡沫的孔壁上出现次孔结构而生成多孔孔壁结构；纤维复合后的泡沫以孔壁纤维、穿孔纤维和孔间纤维三种状态存在，与相同孔隙率的合金泡沫相比，复合泡沫的孔隙率为77%~86%、主孔径为0.35 mm、纤维直径为0.1 mm，具有更高的压缩性能和吸声性能。复合泡沫的压缩性能和吸声性能，都随着孔隙率和纤维含量的提高先提高后降低。孔隙率为82%的复合泡沫，纤维含量(体积分数)为5%时力学性能达到2.6 MPa，纤维含量为8%时其平均吸声系数(吸声性能)为0.893。有限元分析结果表明，复合泡沫受力时，孔壁纤维和穿孔纤维能传递和分散应力，并通过位移和偏转等方式消耗能量，使其强度提高；J-A模型分析结果表明，突出到孔隙中的纤维使复合泡沫的表面粗糙度和比表面积和声波在泡沫内的损耗增大，是其吸声性能较高的原因。
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使用OM、TEM和EBSD等手段和测试室温拉伸性能，研究了2060铝锂合金厚板的组织和力学性能的各向异性。结果表明：1) 0°方向的强度最高，延伸率和断面收缩率较低；45°方向的强度最低，延伸率和断面收缩率最高；90°方向的强度稍低于0°方向，延伸率和断面收缩率最低。2) 在0°、45°和90°方向合金的主要析出相为T1相，在0°和45°方向还析出了θ'相和少量的球形δ'相。在0°方向析出相数量最多且分布均匀，在45°方向析出相的尺寸较大，大部分T1相粗化为板片状，在90°方向析出相的数量较少，但是T1相的尺寸明显比45°方向的更小。3) 2060铝锂合金厚板45°方向的织构强度最高，出现了强再结晶织构P{011}<122>；在0°方向织构强度仍较高，以再结晶P{011}<122>为主，还有较弱的形变织构Copper{112}<111>；90°方向的织构强度相对较弱，以形变织构Copper {112}<111>和形变织构S{123}<634>为主。
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本申请涉及串联轧机的板厚一览表计算方法及轧制设备。板厚一览表计算方法具备多个步骤。一个步骤为，取得包含轧制载荷模型或者马达功率模型的轧制模型式。另一个步骤为，判定是否产生了对各轧制机架的轧制载荷、马达功率和压下率中的至少一个参数进行限制的参数限制。又一个步骤为，对于各轧制机架，以在未产生参数限制时选择第一导函数、在产生了参数限制时选择第二导函数的方式，进行与判定的结果相对应的导函数的选择。又一个步骤为，使用包含第一导函数和第二导函数之中根据判定的结果而被选择的导函数的矩阵，对各轧制机架的出口侧板厚进行修正。
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本发明提供了一种混凝土模板装置，该装置包括：四个呈L型的第一模板单元、多个第二模板单元和插板单元；其中，四个第一模板单元分别置于四个边角处以围设成一个截面为四边形的骨架；骨架的其中一面的两个第一模板单元之间可拆卸地设置插板单元和多个第二模板单元；骨架的其余三面的任意两个第一模板单元之间均可拆卸地设置多个第二模板单元。本发明中，各模板单元可拆卸连接成一个整体，构成了混凝土的支设模板，其内部可浇筑混凝土，并且，各模板单元可拆卸连接能够适用于各种不同尺寸和形状的混凝土构件，实现了重复利用，避免浪费，插板单元的设置便于混凝土模板装置的安装和拆卸。
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本发明公开了一种轴流风机的旋绳式动叶可调装置及方法，其中装置包括利用绳(16)连接的中心前绳盘(8)、叶片绳盘(12)和中心后绳盘(7)，其中，中心前绳盘(8)和中心后绳盘(7)位于带有减速器(13)的伺服电机(14)的输出轴上，叶片绳盘(12)通过带动叶片轴(3)旋转进而改变叶片(1)的安装角，使输出轴带动中心前绳盘(8)和中心后绳盘(7)旋转，经绳(16)带动叶片绳盘(12)转动，并通过叶片轴(3)能够使叶片(1)的安装角发生改变，实现动叶可调。本发明通过对关键组件及其结构和设置方式等方面的设计，得到的旋绳式动叶可调装置结构简单、成本低廉、调节灵活、形式新颖。
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本实用新型公开了一种用于有机废气的催化燃烧处理装置，涉及废气燃烧处理装置技术领域，其技术方案是：包括吸附仓，吸附仓内部设有空腔，所述吸附仓内壁固定安装有机物吸附组件，所述吸附仓包括上壳体、下壳体，所述上壳体和下壳体之间通过螺栓固定连接，所述上壳体左侧外壁固定安装脱附组件，所述有机物吸附组件包括吸附架，所述吸附架固定安装在上壳体和下壳体内壁上，本实用新型通过设置脱附组件，方便通过脱附组件吸入空气后，通过电热管对空气进行加热，使得空气加热到合适的温度后，从而通过排气管二将空气导入到歧管中，从而使得活性炭板快速升温，使得活性炭板中吸附的有机物达到沸点，从而与活性炭板发生分离。
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本实用新型提供了一种采矿掘进机降矿尘的装置及采矿掘进机，涉及掘进机除尘设备技术领域，采矿掘进机降矿尘的装置包括至少一个喷淋组件，喷淋组件包括支架、喷头、储水箱、第一水泵、旋转接头、第一驱动件以及V形导流板，V形导流板包括第一导流板和第二导流板，旋转接头位于第一导流板和第二导流板之间。本实用新型通过喷淋组件，喷头发生旋转后，所喷出的降矿尘的水，将会喷洒到V形导流板的内表面和V形导流板的开口处，V形导流板的开口的范围即形成喷头所能喷洒的范围，由于本申请的喷头能够在V形导流板的V形夹角区域内进行喷洒，从而提高了掘进机除尘设备的除尘范围，防止矿尘飞扬扩散，提高了采矿掘进机除尘的除尘效果。
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本发明提供一种基于并联机构的2T2R四自由度振动筛，包括第一振动支链、第二振动支链、第三振动支链、第四振动支链、静平台和筛网；所述第一振动支链能够使筛网沿X轴方向运动，第二振动支链能够使筛网沿Y轴方向运动，第三振动支链能够使筛网绕X轴方向转动，第四振动支链能够使筛网绕Z轴方向转动，能实现沿X轴方向、沿Z轴方向、绕X轴方向和绕Z轴方向四自由度的振动筛分运动。本发明将并联机构应用到振动筛中不仅能实现多维振动筛分，总体尺寸小，筛分效率高，筛分性能稳定，整体刚度高等优点，而且对建立新的振动筛分理论，开发实用化的振动筛分设备具有重要的现实意义和应用价值。
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本实用新型涉及卧式球磨机领域，具体公开了一种卧式陶瓷球磨机进出料装置，包括机筒，所述机筒的外表面设置有送料口，所述送料口的外侧位于设置有封盖卡板，所述送料口的上方设置有封盖，所述封盖的下表面开设有安装卡槽，所述安装卡槽的一侧端位于所述封盖的端部安装有安装掰块，所述安装掰块与所述封盖之间连接有弹性转轴，所述封盖下方下表面通过所述安装卡槽安装有内衬砖。内衬砖的弧度封盖下表面的弧度相契合，在将内衬砖和封盖进行安装时，可以使得内衬砖和机筒内侧的内衬耐磨层形成相契合的圆弧，避免在进行研磨时，内衬砖和内衬耐磨层的缝隙较大会产生较多的撞击，导致会发生脱落。
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本实用新型公开了一种新型侧振式振动筛，包括筛体装配、弹簧底座、电机底座和振动电机，筛体装配顶端的一侧通过螺栓固定安装有投料管，投料管的底端与筛体装配的内部固定连通，筛体装配两侧的两端均设置有支撑架，四个支撑架的底端均固定连接有弹簧底座，筛体装配两侧的中部均固定安装有电机底座，两个电机底座的表面均固定安装有振动电机，筛体装配的底端固定安装有料仓，筛体装配内壁的中部固定安装有安装架，安装架的内侧卡合安装有筛板，本实用新型一种新型侧振式振动筛，设置筛板和振动电机，可以快速对物料进行筛分，使用加厚钢板对振动筛整体进行加工，从而保证强度，设置料仓，方便收集筛分后的物料。
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本实用新型提供一种监控热像仪，属于热像仪技术领域，解决传统的监控热像仪安装后不能移动以及缺乏保护结构的问题，包括墙体、轨道和安装机构；所述轨道上焊接有三组支撑腿，支撑腿通过螺栓安装在墙体上，轨道的上下两端通过螺钉安装有轨板，轨道上安装有滑动座，滑动座的下端安装有安装板；所述安装机构安装在安装板的下端；通过控制一号电机转轴的转动使齿轮在齿板上转动，能够使辊子在轨板上滚动，从而实现滑动座的移动，便于热像仪位置的调节，扩大热像仪的拍摄范围；橡胶座的设置能够起到缓冲的作用，减小热像仪受到的震感，通过散热扇对热像仪进行降温，旋松遮板上的螺栓能够对遮板的位置进行调节，遮板从上方对热像仪进行保护。
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